600MW亚临界锅炉设备情况介绍及防爆管的若干措施(一)

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电站锅炉专业风险预控工作的一个重要使命，就是防止受热面管道的爆漏。作为国华公司系统首台投产的国产600MW亚临界机组，不论在运行人员对燃烧系统的掌握和控制上，还是点检人员对热力设备的性能诊断上，都将是一个考验。由于台电#1机组尚未进入试生产阶段，还得不出锅炉的运行情况。下面，从锅炉爆管的简单机理着手，结合台电锅炉设备特点和#1锅炉安装检验的情况，对机组投产后的防爆工作提出若干看法。

（一） 锅炉爆管的简单机理、分类与查证

　　　　众所周知，当锅炉的管壁在高温烟气中受热，如果得不到可靠的冷却，其运行温度超过设计值或超过运行时限时发生损坏，即为过热。而由于锅炉管道内部堵塞、缺水、水循环破坏或膜态沸腾等原因，也将造成管道短期超温爆破。大部分短期超温损坏处呈现出明显的胀粗变形，在破裂处呈现刀刃状的边缘。

　　　　另一种常见的情况是中长期的超温。当钢材长期地工作在蠕变温度以上，金相组织发生变化，包括珠光体球化、碳钢和钼钢的石墨化、奥氏体钢发生相沉淀等，从而降低金属的晶间强度而损坏。这种情况下管壁没有明显减薄，厚唇状的断口是高温蠕变的特征。

　　　　此外，还存在管道焊接质量本身的问题。由于焊缝缺陷或性能劣化的原因造成爆管的现象也是常见的。同时，造成受热面管道早期爆管的因素往往是多方面的，如超温和内外壁氧化的双重作用，如焊缝质量缺陷和结构交变应力的共同作用。

　　　　如果对锅炉爆管的现象作进一步的归纳分类，可以将爆漏的方式分为应力温度类的断裂、工质侧腐蚀、烟气侧腐蚀、磨损、冲蚀、疲劳、质量控制失误等七种。从直接的失效方式来看，每一种类型又表现为几种失效方式，如应力温度类断裂可以是短期过热、长期蠕变、异种钢焊接失效、石墨化等情况，在此不一一列举。

　　　　上述爆漏方式是可以通过爆口的宏观、微观形貌特征来判断的，即推测管子的某种失效变化过程。但引起这种变化过程的因素（称为爆管的根本原因）往往可能不止是一种情况。判断出爆管的根本原因是最关健的工作，分析出哪些是真正的原始渗漏点，哪些是派生的受冲刷泄漏点是非常重要的，是采取预防和修复措施的重要依据，必须对爆漏的性质进行严格的查证。

　　　　为了做到这一点，除了现场查证、取样检验、断口分析、金相检验等手段外，还必须结合锅炉运行工况来综合分析。从点检定修模式中要求对设备性能劣化状态诊断的要求上来说，专业技术人员除掌握锅炉结构特点和选用钢材的金属性能外，还必须对锅炉燃烧调整、汽水系统运行工况、热力负荷特征、热力设计数据、煤质、实际结渣情况等进行系统性跟踪分析，从电厂自身锅炉设备的特点来掌握和分析受热面管道的情况。这也要求，点检人员和运行人员的实践知识要全面，并能紧密合作。当然，准确的分析和防爆有赖于对同类型锅炉投运情况所积累的丰富经验。

(二) 台山锅炉设备简况及其特点

　　　　国华台电一期工程选用5台600MW国产引进ABB-CE燃烧技术的机组，锅炉型号为SG-2026/17.5-M905，是在总结上海吴泾第二发电厂两台亚临界、一次中间再热、平衡通风、控制循环燃煤汽包炉的设计、制造和运行的基础上，按创优、创名牌的要求进行改进设计和制造的。过热器出口蒸汽流量MCR为2026t/h，蒸汽压力17.5MPa，蒸汽温度541℃。再热汽为流量1671t/h，进出口压力为3.84/3.64 MPa，温度为325/541℃。炉顶标高为73000mm，炉膛宽度19558mm，深度16940.5mm，炉膛由φ51X6mm的膜式水冷壁组成,1110根管按热力负荷和结构分为55个循环回路。炉膛出口经折焰角和延伸侧墙组成的水平烟道流向后烟井及尾部，炉前向后管屏依次布置有分隔屏、屏式过热器、屏式再热器、末级再热器、末级过热器。省煤器和低温过热器布置在后烟井，后烟井深度为12768 mm，尾部烟温出口流向两台三分仓容克式空预器。水冷壁、省煤器和后包墙过热器主要采用了SA-210C、15CrMo，过热器和再热器管屏主要采用了12Cr1MoV、TP347H、T91三种钢材。

　　　　给水管道布置于锅炉左侧，经省煤器出口联箱引至汽包底部进入。炉前布置三台低压头泰勒炉水循环泵，汽包内饱和汽水分离后由6根大直径下降管经循环泵增压后进入环形下水包，炉前后、左右侧水冷壁组成55个回路，均由上联箱汇聚到汽包，形成水循环系统。锅炉在负荷>30%时,采用汽包水位、给水流量、主蒸汽流量三冲量控制汽动给水泵的转速。省煤器给水流量为2015t/h，给水温度为278℃。锅炉设计效率为93.47%。

　　　　锅炉采用正压直吹式制粉系统，燃烧器四角布置，切向燃烧，燃烧方式为“对冲同心正反切布置”，以控制锅炉出口的左右烟温偏差。主要依靠二次风喷嘴的偏转结构,而不再是传统的设计假想切圆。四组燃烧器的中心线近乎对冲，假想切圆直径近于零。锅炉共配置6台HP-983中速磨煤机，分别接至四角燃烧器设六层自上而下,间隔七层二次风喷嘴及顶部OFA消旋二次风，在二次风室内配置三层共12支轻油点火枪。采用摆动结构，除OFA单独摆动外其余喷嘴连在一起成一摆动系统。二次风自送风机出口经空预器加热进入大风箱由风门档板调节按要求分布于各二次风喷口。设计的一次风风速为24m/s，风率为19.8%，二次风速为54m/s，风率为80.2%。校核煤种烟气最大流速为水冷壁垂帘管处10.21m/s。过量空气系数为1.2。空预器出口烟温为132℃。锅炉燃料消耗量为230.90t/h，炉膛断面热负荷为4679.51Kw/m2，炉膛容积热负荷为87.63 Kw/m3。炉膛最大局部热负荷标为在33.36米，最大值为1574.4X103KJ/h.m2，最大平均热负荷位置在38.49米标高，吸热修正后为740.8X103KJ/h.m2。而最上层燃烧器中心线标高为34780mm。锅炉已于8月8日完成冷态空气动力场试验，完成了一次风速测平、标定、二次风档板特性试验和水平烟道风速分布测量，试验结果符合设计要求，炉内无贴壁风，强风环居中，电除尘烟气流量偏差较小。总体达到了冷态通风试验的性能要求。

　　　　过热器的汽温调节主要采用二级喷水减温，再热器采用燃烧器摆动及过量空气系数调节。设计当再热器入口蒸汽温度偏离设计值20℃，出口汽温能达到额定值,受热面金属不超温。锅炉炉膛配备90只墙式吹灰器，共分5层。最底层燃烧器下面布置一层，最上层燃烧器上面布置四层。水平烟道和后烟井布置了44只伸缩式吹灰器。吹灰蒸汽来自分隔屏过热器出口联箱。

　　　　汽水系统工质温度测点布置在省煤器进出口管道、下降管、过热器一二级减温器进出口、末级过热器出口、再热器减温器进口、再热器进出口处均装有。工质压力测点分别布置在省煤器入口、汽包、过热器出口及再热器进出口等处。金属壁温测点集中在炉顶联箱大罩壳内。锅炉在汽包、过热器出口、再热器进出口共装19只弹簧安全阀，在过热器出口还有2只动力泄放阀。

　　　　锅炉设计燃用100%神华煤，但为预防结渣严重，最终的配煤试烧方案还未确定,将结合热态燃烧调整试验进行。校核煤种的低位发热量为22330kj/kg，哈氏可磨系数为50,挥发份为38.98%，灰分为12.60%。灰软化温度为1120℃，灰熔化温度为1160℃，CaO的含量达到为28.73%，Fe2O3的含量达到25.48%。校核煤铝硅比SiO2/Al2O3=1.97，钙酸比B/A=1.654，硅比G=29.07，灰成分综合判断指标R=4.87，结渣温度tiZ=575℃，着火稳定系数Rw=5.69，燃料燃尽系数Rj=35.08。

　　　　以上数据对预防炉管超温和爆破是有重要参考意义的。从上述情况看出，作为600MW亚临界机组的设计，存在以下几个重要特征：

　　　　1）该型号锅炉引进CE燃烧设计技术，在炉膛结构、膨胀和炉顶密封设计、燃烧器布置、热力循环、控制保护、汽温调节等方面均比早期投运的600MW机组有了重要的改进，热力系统可靠性已大为提高。锅炉选用的金属管材裕度充足，高温性能较好的满足正常工况要求。

　　　　2）由于四角切向燃烧造成的炉膛出口烟气残余偏转，通过合理化设计和调节手段，能较好的消除左右侧汽温偏差和烟气流不对称，出口烟速均分范围合理。但在冷态空气动力场试验时发现，在炉膛出口屏过、屏再范围的左右侧风速偏差还是明显的，需要在热态下进一步观察和调整。